射水泵抽氣器改造（射水抽氣器）的經濟遙遙評價          介紹了TDN12射水泵抽氣器的設備配置及工作原理。

通過分析得出將老式單通道射水凝汽器改為多通道射水抽氣器，在抽水總量下降的狀況下選用小功率射水泵電機，可達到節(jié)水和節(jié)電遙遙。

節(jié)能改造證實射水抽氣器實施改造后，配套電機實際功率由原來的28.8kW降至20.4kW。

以2013年機組運行6700h計算，節(jié)約用電量56.28MWh,節(jié)約標煤量28.4t,節(jié)省燃料2.3萬元，取得了較的節(jié)能遙遙。

        在全社會提倡節(jié)能減排的大背景下，燃煤電廠如何提高遙遙、二次能源間的轉換效率，降低自身綜合能耗，提高經濟效益，是一項挖潛增效、深化節(jié)能的重大遙遙。

二發(fā)電廠(以下簡稱電廠)地處海島，在“十一五”期間進行熱電聯(lián)供改造后，為遙遙造船和港機裝備，提供不錯的電能和供熱供氣的重擔。

        由于電廠建設初期投資及技術選型所限，大多數重要輔機已經處于陳舊和老化周期，需要通過技術改造進一步挖潛增效，走可持續(xù)節(jié)能之路。

經過深入調研和設備運行狀態(tài)分析，先后對省煤器、高溫加熱器、射水泵抽氣器、煙氣余熱回收等設備進行技術改造，取得了良的節(jié)能遙遙。

1、射水泵抽氣器狀況        (1)設備配置狀況電廠目前擁有2套遙遙產中溫中壓燃煤發(fā)電機組，裝機容量為2臺12MW,配65th煤粉爐2臺，實行熱電聯(lián)供。

射水抽氣系統(tǒng)采用我遙遙二代TDN12射水泵抽氣器，設備內部設計為老式單通道，在維持真空過程中抽氣器單位功耗高達5.97kWhkg,遙遙須進行節(jié)能改造。

        (2)工作原理射水泵抽氣器的工作原理是通過射水泵將具有一定壓力的工作水經水室進入噴嘴，噴嘴將壓力水的壓力能轉變?yōu)樗俣饶埽箍諝馕胧覂犬a生高真空，抽出凝汽器內的汽、氣混合物，達到凝汽器真空。

也就是說，射水泵抽氣器是一種典型的水、氣兩相流裝置，氣相運動的全部能量來自水束。

由此得出，抽氣器工作的率取決于能否以小水量裹挾多氣體。

可以通過遙遙吸入室中選取水的不錯流速及單股水束的不錯截面，以期水束實現(xiàn)不錯分散，而分散后的水質點具有不錯動量，實現(xiàn)用小的水量裹脅多的氣體，達到節(jié)能遙遙。

也即是，通過將老式單通道射水凝汽器改為多通道射水凝汽器，在抽水總量下降的狀況下選用小功率射水泵電機，達到節(jié)水和節(jié)電遙遙。

2、射水抽氣器節(jié)能改造        目前電廠兩臺機組真空嚴密遙遙在200～250Pamin左右，在現(xiàn)有TDN12射水抽氣器滿負荷運行狀況下，2號機組凝汽器真空度高為95.1kPa(同類機型組可穩(wěn)定達到97kPa)。

一方面由于凝汽器真空度未達到設計標準值，導致機組做功效率不高；另一方面由于TDN12射水抽氣器為單通道設計，水柱大導致氣阻也大，為達到一定的水束流速，需要更大功率的射水泵，造成一定的能源浪費。

為此，可通過遙遙多通道射水抽氣器和與之配套的小功率射水泵予以解決。

經市場調研，TDZHN25~1型射水器具備以上特點，且該設備具有防汽水返流裝置，防止汽水返流做無用功，以達到節(jié)能遙遙。

2.1兩種抽氣器技術參數對比        TDN12型射水抽氣器是單通道設計、噴嘴大，能耗高，產生的單水柱也大，無法遙遙吸入室內水質點與空氣接觸達到均勻；由于水柱大，水流量高，水柱受到的氣阻也大，需要37kW電機帶動設備，便造成水量和電量的浪費。

        TDZHN251型射水器采用帶有分流室為主通道和小孔群組為輔通道的多通道設計，有利于水質點與空氣均勻接觸，分散的小水柱降低了氣阻和水流量，僅需要22kW電機帶動設備，節(jié)省了水量和電量。

        TDN12型射水抽氣器與TDZHN251型射水抽氣器技術參數對比，如表1所示。

2.2改造后運行效率分析        由于TDZHN251型射水抽氣器設計進水壓力為0.35MPa,TDN12型射水抽氣器降低0.15MPa,因此選用IS10065200型射水泵，配備YX3180M2電機，實際出水壓力0.37MPa,達到射水抽氣器運行工況要求。

表1兩種射水抽氣器技術參數對比2.2.1實際功率        保持射水泵穩(wěn)定運行，運行人員于每日800記錄射水泵電能表讀數，選取連續(xù)運行24h的射水泵電能表讀數，采用改造前后各10d的數據作為樣本數據進行對比。

改造前后2號機射水泵連續(xù)運行24h耗電量比較，如表2所示。

表2改造前后射水泵連續(xù)運行24h耗電量比較kwh        由表2可看出，2號機射水泵改造前遙遙TDN12型射水抽氣器的日平均用電量約為690kWh,折算實際功率為28.8kW;改造后采用TDZHN251型射水抽氣器的日平均用電量約為489kWh,折算實際功率為20.4kW;平均減少用電量為8.4kWhh;實際功率減少8.4kWh。

2.2.2單位抽氣量增值        改造前遙遙TDN12型射水抽氣器的機組冷態(tài)啟動建立真空時間約為25min,改造后采用TDZHN251型射水抽氣器時建立真空時間約為16min,證實了改造后抽氣器抽氣量大于改造前的抽氣量。

以TDN12型射水抽氣器的抽氣設計值6.2kgh為計算基數，可得出TDZHN251射水抽氣器的抽氣量為9.7kgh,實際抽氣增量為3.5kgh,增幅為56.5%。

充足的抽氣裕量，能夠遙遙機組在初啟動時快速建立真空及在工況復雜、真空嚴密遙遙差時穩(wěn)定保持不錯經濟真空值。

2.2.3凝汽器真空度對比        如果直接比較2號機組改造前后的真空數據，由于受機組不同負荷、抽汽供熱量大小、循環(huán)水溫度、循環(huán)水量、凝汽器臟污、大氣壓力、真空嚴密遙遙等多種因素影響，很難找到遙遙一樣的運行工況來比對數據。

由于電廠射水抽氣系統(tǒng)為聯(lián)通制，2爐2機運行時可以共用一套射水抽氣器，而1號機組射水抽氣器還未進行改造，可以采用單遙遙啟動1、2號機組的射水抽氣器并穩(wěn)定運行10min,然后比較新舊射水抽氣器下機組的真空高低的方法。

        對比時機組負荷相同，穩(wěn)定在11.5MW。

改造前雙機運行，共用1號機射水抽氣器，1號機組凝汽器真空度為96.5kPa,2號機組凝汽器真空度為95.1kPa;改造后雙機運行，共用2號機射水抽氣器，1號機組凝汽器真空度為96.5kPa,2號機組凝汽器真空度為96.8kPa。

由此可看出，單遙遙遙遙2號機組射水抽氣器與單遙遙遙遙1號機組射水抽氣器時相比，1號機真空不變，但2號機真空高出1.7kPa,說明2號機射水抽氣器的抽吸能力大于舊射水抽氣器。

也就是說，凝汽器真空度提高1.7kPa,根據常用影響供電煤耗表計算，可降低供電煤耗1.87gkWhc3、射水抽氣器改造后經濟效益        改造后電機功率減小。

即射水抽氣器改造后，配套電機實際功率由原28.8kW降至20.4kW。

以2013年機組運行6700h計算，節(jié)約用電量為56280kWh。

按照505gkWh的供電標煤耗計算，節(jié)約標煤量為28.4t,節(jié)省燃料2.3萬元。

        凝汽器真空度提高。

按照凝汽器真空度提高1.7kPa,理論可降低供電煤耗1.87gkWh,以2013年發(fā)電量1.44億kWh計算，節(jié)省標煤量為269.3t,節(jié)省燃料21.5萬元。

        射水抽氣器改造設備費及人工安裝費等總計9萬元，按以上改造后的經濟效益測算，具有良的可行遙遙。

        提高火電廠節(jié)能遙遙，降低電廠用電量是重中之重，尤以大功率輔機為主。

通過對射水泵抽氣器技術改造后的運行效率與經濟效益分析，發(fā)現(xiàn)相關設備有技術改造簡便、施工期短、投資回收快、運行效率和經濟效益遙遙等特點。

在技術不斷創(chuàng)新升遙遙下，從降低大功率輔機能耗、提高其運行效率入手，是電廠挖掘內部節(jié)能降耗潛力的途徑。

• 上一篇：水電站工業(yè)全自動濾水器設計與安裝要求
• 下一篇：工業(yè)臥式全自動反沖洗濾水器結構設計說明